Wzory - Szukane hasło: Współczynn...

112 Wyniki

Zobacz wyniki:

Biegunowy moment powierzchniowy

I p = \int_{A} r^{2} d A = \int_{A} (y^{2} + z^{2}) d A = I_{y} + I_{z}

Decydujący współczynnik smukłości zmontowanego pręta

\frac{a}{r_{i}} = \frac{4.0 in}{0.108 in} = 37.0

\frac{3}{4} (\frac{L_{c}}{r_{o}}) o = \frac{3}{4} (\frac{192 in}{2.529 in}) = 57.1 > 37.0 o . k .

Długość efektywna i współczynnik długości efektywnej

L_{cr} = k \cdot L

Dostosowany współczynnik redukcyjny zgodnie z załącznikiem E dla części przekroju podpartych dwustronnie

(a) für zweiseitig gestützte druckbeanpruchte Querschnittsteile :

ρ = \frac{1 - 0, 055 \cdot \frac{(3 + ψ)}{{\bar{λ}}_{p, red}}}{{\bar{λ}}_{p, red}} + 0, 18 \cdot \frac{({\bar{λ}}_{p} - {\bar{λ}}_{p, red})}{({\bar{λ}}_{p} - 0, 6)} \leq 1, 0

(b) für einseitig gestützte druckbeanpruchte Querschnittsteile :

ρ = \frac{1 - \frac{0, 188}{{\bar{λ}}_{p, red}}}{{\bar{λ}}_{p, red}} + 0, 18 \cdot \frac{({\bar{λ}}_{p} - {\bar{λ}}_{p, red})}{({\bar{λ}}_{p} - 0, 6)} \leq 1, 0

Efektywny współczynnik masy modalnej

f_{m e} = \frac{m_{e}}{\sum m_{e}}

Efektywny współczynnik pełzania

φ_{ef} = φ (\infty, t_{0}) \cdot \frac{M_{0 E_{qp}}}{M_{0 Ed}}

Idealna powierzchnia ścinania w kierunku y

A_{y} = \frac{{I_{z}}^{2}}{G_{ref} \cdot \int_{A *} (^{\frac{S_{z}}{t *}) 2} \cdot \frac{1}{G} d A *}

Idealna powierzchnia ścinania w kierunku z

A_{z} = \frac{{I_{y}}^{2}}{G_{ref} \cdot \int_{A *} (^{\frac{S_{y}}{t *}) 2} \cdot \frac{1}{G} d A *}

Idealny dwuosiowy drugi moment powierzchniowy

I_{yz} = \frac{\sum_{i = 1}^{n} (I_{yz, i} \cdot E_{i})}{E_{ref}}

Kąt α_- pomiędzy lokalną osią x (lub y) a osią główną 1 (lub 2) dla naprężeń po stronie powierzchni ujemnej

α_{-} = \frac{1}{2} \arctan 2 (\frac{2 τ_{x y, -}}{σ_{x, -} - σ_{y, -}}) \in (- 90 °, 90 °]

Kąt α_- pomiędzy lokalną osią x (lub y) a osią główną 1 (lub 2) dla odkształceń na stronie powierzchni ujemnej

α_{-} = \frac{1}{2} [\arctan (\frac{γ_{x y, -}}{ε_{x, -} - ε_{y, -}}))]

Kąt α₊ pomiędzy lokalną osią x (lub y) a osią główną 1 (lub 2) dla naprężeń po stronie powierzchni dodatniej

α_{+} = \frac{1}{2} \arctan 2 (\frac{2 τ_{x y, +}}{σ_{x, +} - σ_{y, +}}) \in (- 90 °, 90 °]

Kąt α₊ pomiędzy lokalną osią x (lub y) a osią główną 1 (lub 2) dla odkształceń po stronie powierzchni dodatniej

α_{+} = \frac{1}{2} [\arctan (\frac{γ_{x y, +}}{ε_{x, +} - ε_{y, +}}))]

Maksymalne naprężenie równoważne σ_{v, Rankine'a, max} na powierzchni dodatniej lub ujemnej

σ_{v, Rankine, Max} = \max (σ_{v, Rankine, +}; σ_{v, Rankine, -})

Maksymalne naprężenie równoważne σ_v,Bach,max na dodatniej lub ujemnej stronie powierzchni

σ_{v, Bach, Max} = \max (σ_{v, Bach, +}; σ_{v, Bach, -})

Maksymalne naprężenie równoważne σ_v,Mises,max na powierzchni dodatniej lub ujemnej

σ_{v, Mises, Max} = \max (σ_{v, Mises, +}; σ_{v, Mises, -})

Maksymalne naprężenie równoważne σ_v,Tresca,max na powierzchni dodatniej lub ujemnej

σ_{v, Tresca, Max} = \max (σ_{v, Tresca, +}; σ_{v, Tresca, -})

Maksymalne naprężenie ścinające τ_max prostopadle do powierzchni

τ_{\max} = \sqrt{{τ_{x z}}^{2} + {τ_{y z}}^{2}}

Maksymalne odkształcenie równoważne ε_v,Mises na dodatniej lub ujemnej stronie powierzchni

ε_{v, Mises} = \max (ε_{v, Mises, +}; ε_{v, Mises, -})

Maksymalne odkształcenie równoważne ε_v,Rankine'a na dodatniej lub ujemnej stronie powierzchni

ε_{v, Rankine} = \max (ε_{v, Rankine, +}; ε_{v, Rankine, -})

Maksymalne odkształcenie równoważne ε_v,Tresca na dodatniej lub ujemnej stronie powierzchni

ε_{v, Tresca} = \max (ε_{v, Tresca, +}; ε_{v, Tresca, -})

Maksymalny współczynnik stateczności

Θ_{\max} = \frac{0, 5}{β \cdot C_{d}} \leq 0, 25

Moduł sprężystości, moduł ścinania i współczynnik Poissona{

E = 2 G (1 + ν)

Moment dwuosiowy powierzchni

I_{yz} = - \frac{1}{24} \cdot \sum_{i = 1}^{n} (y_{i} \cdot (3 \cdot {z_{i}}^{2} + 2 \cdot z_{i} \cdot z_{i - 1} + {z_{i - 1}}^{2}) + y_{i - 1} \cdot ({z_{i - 1}}^{2} + 2 \cdot z_{i} \cdot z_{i - 1} + {3 \cdot z_{i - 1}}^{2})) \cdot (y_{i} - y_{i - 1})

Naprężenie kontaktowe σ_z („Nacisk gruntu”) w kierunku osi powierzchni z

σ_{z} = \frac{F_{z}}{A}

Naprężenie równoważne σ_{v, Tresca, +} po stronie powierzchni dodatniej

σ_{v, Tresca, +} = \max (|σ_{1, +} - σ_{2, +}); |σ_{2, +}); |σ_{1, +})|||) bzw .

σ_{v, Tresca, +} = \max (\sqrt{(^{σ_{x, +} - σ_{y, +}) 2} + 4 {τ_{xy, +}}^{2}}; |σ_{2, +}); |σ_{1, +})||)

Naprężenie równoważne σ_v,Bach,- na powierzchni ujemnej

σ_{v, Bach, -} = \max (\frac{1 - ν}{2} |σ_{x, -} + σ_{y, -}) + \frac{1 + ν}{2} \sqrt{(^{σ_{x, -} - σ_{y, -}) 2} + 4 {τ_{xy, -}}^{2}}; ν |σ_{x, -} + σ_{y, -})||)

Naprężenie równoważne σ_v,Bach,+ po stronie powierzchni dodatniej

σ_{v, Bach, +} = \max (\frac{1 - ν}{2} |σ_{x, +} + σ_{y, +}) + \frac{1 + ν}{2} \sqrt{(^{σ_{x, +} - σ_{y, +}) 2} + 4 {τ_{xy, +}}^{2}}; ν |σ_{x, +} + σ_{y, +})||)

Naprężenie równoważne σ_v,Mises,- na powierzchni ujemnej

σ_{v, Mises, -} = \sqrt{{σ_{x, -}}^{2} + {σ_{y, -}}^{2} - σ_{x, -} σ_{y, -} + 3 {τ_{x y, -}}^{2}}

Naprężenie równoważne σ_v,Mises,+ po stronie powierzchni dodatniej

σ_{v, Mises, +} = \sqrt{{σ_{x, +}}^{2} + {σ_{y, +}}^{2} - σ_{x, +} σ_{y, +} + 3 {τ_{x y, +}}^{2}}